來源：壓鑄模具澆口 分類：壓鑄模具設(shè)計

壓鑄件澆道系統(tǒng)的設(shè)計需要通過對鑄件的結(jié)構(gòu)分析，并確定各種要求以后進行。
 

設(shè)計澆注系統(tǒng)的一般過程：

（1）選擇澆口的位置。

（2）考慮引導(dǎo)金屬流的流向。

（3）劃分澆口的股數(shù)。

（4）設(shè)置澆道的形狀和尺寸。

（5）確定內(nèi)澆道的截面積。
 

內(nèi)澆口設(shè)計的原則:

1、有利于壓力的傳遞，內(nèi)澆道一般設(shè)置在壓鑄件的厚壁處。
2、有利于型腔的排氣。
3、薄壁復(fù)雜的壓鑄件．宜采用較薄的內(nèi)澆道，以保證較高的充填速度；一般結(jié)構(gòu)的壓鑄件，宜采用較厚的內(nèi)澆道，使金屬液流動平穩(wěn)。
4、金屬液進入型腔后不宜正面沖擊型芯，以減少動能損耗，防止型芯沖蝕。
5、應(yīng)使金屬液充填型腔時的流程盡可能短，以減少金屬液的熱量損失：
6、內(nèi)澆道的數(shù)量以單道為主，以防止多道金屬液進入型腔后從幾路匯合，相互沖擊，產(chǎn)生渦流、裹氣和氧化夾渣等缺陷。
7、壓鑄件上精度、表面粗糙度要求較高且不加工的部位，不宜設(shè)置內(nèi)澆道。
8、內(nèi)澆道的設(shè)置應(yīng)便于切除和清理。

澆口位置的選擇原則:

（1）澆口位置應(yīng)取在金屬液填充流程最短、流至型腔各部位的距離盡量相近的部位，使填充路徑減少曲折和避免過多的迂回。建議盡量采用中心澆口。

（2）澆口位置放在壓鑄件壁厚最厚的部位有利于最終壓力的傳遞。同時，澆口開設(shè)在厚壁部位，對內(nèi)澆道厚度的增加也留有余地。

（3）澆口位置應(yīng)使型腔溫度場的分布符合工藝要求，盡量滿足金屬液流至最遠端的填充條件。

（4）澆口位置取在金屬液流進入型腔不起旋渦且排氣順暢的部位，有利于型腔內(nèi)氣體的排除。生產(chǎn)實踐中，要排除出全部氣體是十分困難的，但針對鑄件形狀設(shè)法盡量多地排除氣體則是設(shè)計時應(yīng)考慮的問題。排氣問題對有氣密性要求的鑄件應(yīng)特別引起重視。

（5）對于框形鑄件，澆口位置可以放在鑄件投影范圍內(nèi),若單個澆口填充良好，沒必要采用多股澆口。

（6）澆口位置盡可能取在金屬液流不正面沖擊型芯的部位，應(yīng)避免使金屬流撞擊型芯（或型壁）。因為撞擊型芯后，金屬液動能耗散劇烈，同時也易形成分散液滴與空氣相混，使鑄件缺陷增多。型芯被沖蝕后，產(chǎn)生粘模，嚴重時，被沖蝕的部位形成凹陷，影響鑄件脫模。

（7）澆口位置應(yīng)設(shè)置在鑄件成形后容易去除或沖切澆口的部位。

（8）對有氣密性要求或不允有氣孔存在的壓鑄件，內(nèi)澆道應(yīng)設(shè)置在金屬液最終都能保持壓力的部位。

內(nèi)澆道的形狀:

內(nèi)澆道的形狀，不管是扇形，漏斗形，錐形，但有點是非常重要的，那就是保證溶燙經(jīng)過流道不能產(chǎn)生渦流。幾種形狀可以單用，可以混用，一切從實際出發(fā)。

內(nèi)澆口位置 :

1：溶燙的充填應(yīng)從厚到薄 

2：內(nèi)澆口設(shè)置應(yīng)使溶燙先遠后近 

3：內(nèi)澆口的設(shè)置應(yīng)你溶燙進入型腔后保證排渣，排汽暢通 

4：內(nèi)澆口不宜正對型芯 

5：如有肋，應(yīng)與溶燙進入型腔后流向一致 

6：保證充填距離最短 

7：如果須要設(shè)置多個澆口時，要保證進入型腔的溶燙不產(chǎn)生渦流 

8：內(nèi)澆口的形狀一定要考慮產(chǎn)品的形狀，保證充填的一致性

9：內(nèi)澆口的設(shè)置要去除容易
 

主要確定澆口位置、形狀和尺寸，基于流體力學(xué)的原理，充分了解金屬液充填型腔時的流動狀態(tài)，使壓鑄成型填充完美，盡量減少氣孔產(chǎn)生和機加位置的砂孔，從而保證壓鑄件的表面光潔完整無缺陷。
 

澆口種類：

直接澆口又稱為豎澆道澆口（sprue gate），通常使用于單模穴模具，塑料以最小的壓力降直接從豎澆道填入模穴。此類澆口于剪除后容易在塑件表面留下澆口痕跡。直接澆口的凝固受控制于塑件肉厚，而不是澆口厚度。通常塑件在接近直接澆口區(qū)域的收縮不大，但在直接澆口處有大量的收縮，結(jié)果造成澆口處的大量拉伸應(yīng)力。 
直接澆口入口端的直徑與射出機噴嘴直徑有關(guān)系，此澆口入口直徑必須比射出機噴嘴直徑大 １mm以上。標準豎澆道襯套具有2.4° 錐度向塑件端開口，因此，直接澆口的長度控制著塑件端的澆口根部直徑，此澆口根部直徑至少要比塑件肉厚大1.5 mm以上，或者大約取塑件澆口肉厚的2倍。直接澆口錐角至少要1°，太小的錐角可能在頂出時使豎澆道無法與豎澆道襯套分離；太大的錐角則浪費塑料，并且加長冷卻時間。非標準錐角的豎澆道加工成本較高，卻沒有什么好處。

澆口計算：

1.內(nèi)澆口面積：

內(nèi)澆口構(gòu)截面積是壓鑄澆口系統(tǒng)計算的主要組成部分，轔截面積可用下式確定¨‘２ｉ：ｒ＝Ｇ鑄件／（ｍｒｊ，（１）式中：Ｇ鑄件為鑄件重量，蠔；ｙ為合金密度，ｋｇ／ｍ３；ｕ為內(nèi)澆口內(nèi)的流動速度，ｍ／ｓ；ｒ為填充型腔的時間ＡＧ鑄件和ｙ兩個參數(shù)已知．關(guān)鍵是確定金屬液在內(nèi)澆道內(nèi)的流速ｍ和填充型腔的時間ｒ．

2.內(nèi)澆口內(nèi)的流動速度：

內(nèi)澆口內(nèi)的流動速度與許多在極短的填充時

間內(nèi)發(fā)生變化的影響因素有關(guān)，因此，ｍ不是一個恒定的參數(shù)，而是在壓鑄過程中不斷發(fā)生變化的～個量．一般地，為分析方便，總是假設(shè)在填充時間內(nèi)此值為恒定．似定金屬液撞擊對面型壁時的速度等于內(nèi)澆口內(nèi)舶流速ｍ，在撞擊后不產(chǎn)生紊流的條件下，其臨界速度值為…“＝ＲｅＴ／（２（Ｈ—ｈ）），（２）式中：ｙ為動力學(xué)牯滯系數(shù)，ｍ２／ｓ；Ｒｅ為雷諾準數(shù)；Ｈ為鑄件厚度；ｈ為內(nèi)澆口厚度．

不過，在實際中，更多地是采用經(jīng)驗數(shù)值．文獻［３］給出了允許的內(nèi)澆口速度與用凝固模數(shù)Ｍ表示的鑄件特征之闊的關(guān)系．ｗ?芬努菠川更是詳細給出了內(nèi)澆口速度“與鑄件厚度Ⅳ的關(guān)系．對于不同的合金及籃鑄機種類，ｍ和Ｈ的對應(yīng)關(guān)系有所不同，但總的趨勢是ｍ隨Ⅳ增大而減?。?/font>